t/d高效沉淀+反向反硝化深床滤池
技术方案
编制时间：年3月
编制单位：湖南省科升水务有限公司
目录
1、反硝化深床滤池简介
1.1、反硝化深床滤池工艺说明
1.2、反硝化滤池具有独特的工艺特点
1.3、反硝化深床滤池系统介绍
2、反硝化深床滤池过滤机理
2.1、截留机理
2.2、吸附机理
2.3、脱附机理
2.4、反硝化脱氮机理
2.5、化学除磷的原理
2.6、化学除磷药剂
3、反硝化深床滤池技术优势
3.1、气水分布滤砖
3.1.1技术特征
3.1.2最合理的水力分配
3.1.4最彻底的清洗效果
3.2、结构简便的反洗空气管道系统
3.3、碳源投加控制
3.3.1液位控制
3.3.2氮气释放工艺
3.3.3滤料及承托层选择
3.3.4气/水反冲洗工艺
4、反硝化深度滤池工程设计
4.1、设计规模
4.2、设计水质
4.3、反硝化深床滤池处理工艺
4.4、工艺路线
4.5、深床滤池系统设计
4.5.1反硝化深床滤池构筑物
4.5.2反硝化滤池主要设备
4.5.3鼓风机
4.5.4碳源储存及投加系统
4.5.5除磷絮凝剂投加装置
4.5.6仪表
5、反硝化深床滤池供货清单
6、总结、运行费用及建议
6.1、总结
6.2、运行费用
1、反硝化深床滤池简介
1.1、反硝化深床滤池工艺说明
反硝化深床滤池属于污水处理中深度处理过滤工艺的一种处理工艺，20世纪70年代最早起源于美国。该处理工艺功能集中，运行灵活，可以同时起到物理过滤截留SS（悬浮物）、化学微絮凝除TP（总磷）、生物反硝化去除TN（总氮）的作用。
反硝化滤池采用特殊规格及形状的石英砂作为反硝化生物的挂膜介质，同时深床又是硝酸氮(NO3-N)及悬浮物极好的去除构筑物。2～4毫米介质的比表面积较大。1.80m深介质的滤床足以避免窜流或穿透现象,即使前段处理工艺发生污泥膨胀或异常情况也可减少滤床水力穿透现象发生。介质有较好的悬浮物截留功效，在反冲洗周期区间，每m2过滤面积能保证截留≥7.3kg的固体悬浮物。固体物负荷高的特性大大延长了滤池过滤周期，减少了反冲洗次数，并能轻松应对峰值流量或处理厂污泥膨胀等异常情况。悬浮物不断的被截留会增加水头损失，因此需要反冲洗来去除截留的固体物。由于固体物负荷高、床体深，因此需要较高强度的反冲洗。滤池采用气、水协同进行反冲洗。反冲洗污水一般返回到前段处理单元。
去除TN：利用适量优质碳源，附着生长在石英砂表面上的反硝化细菌把NOx-N转换成N2完成脱氮反应过程，作为后置反硝化滤池的世界发明者，经过多个工程经验和数年的历史数据表明，在前端硝化反应较完全的情况下，反硝化深床滤池的技术可稳定做到出水TN≤10mg/l。在反硝化过程中，由于硝酸氮不断被还原为氮气，深床滤池中会逐渐集聚大量的氮气，一方面这些气体会使污水绕窜介质之间，这样增强了微生物与水流的接触，同时也提高了过滤效率。但是当池体内积聚过多的氮气气泡时，则会造成水头损失，这时就必须采用反硝化深床滤池技术驱散氮气，恢复水头，每次持续2分钟左右，此过程为反硝化深床滤池的独特技术，其它脱氮滤池无此功能。
去除SS：通常每毫克SS中含BOD5：0.4～0.5毫克，因此在去除固体悬浮物的同时，同时也降低了出水中的BOD5。另外，出水中固体悬浮物含有氮、磷及其他重金属物质，去除固体悬浮物通常能降低部分上述杂质，配合适当的化学处理，能使出水总磷稳定降至0.5mg/l以下。反硝化滤池能轻松满足SS不大于8mg/l（通常SS5mg/l左右）的要求。
去除TP：微絮凝直接过滤除磷，世界上应用微絮凝直接过滤技术历史最长和最成熟的即是我公司的深床滤池技术，是省去沉淀过程而将混凝反应与过滤过程在滤池内同步完成的一种接触絮凝过滤工艺技术。
微絮凝过滤充分体现了深层滤料中的接触凝聚或絮凝作用。它实际是在混凝、过滤作用机理深入研究的基础上，将混凝与过滤过程有机集成一体，形成了当今水处理的高新技术系统。在污水深度处理方面具有较高的推广价值。
这种直接过滤技术用于污水深度处理一般是指在二沉池后投加混凝剂，经机械混合后直接进入滤池，不仅可以进一步降低CODcr和BOD5，而且可以稳定保证SS、TP达标，不仅可简化污水厂处理流程，降低投资费用，减少运行费用，而且还可延长过滤周期，提高产水量及出水水质。
通常深床滤池的组成部件如下所述：
池体构筑物：钢筋混凝土或钢制结构，通常为长方形。
气水分布系统：采用“U”型气水分布块滤砖技术，反冲洗不锈钢主、支气管；淘汰了长柄滤头和滤板。无易损易耗件。
过滤介质：石英砂滤料，滤床高度约1.8m，有效粒径2~4mm，均匀系数：1.4，球形度不小于0.8，莫氏硬度：6-7，比重：大于或等于2.6g/cm3，酸溶度：不超过3%。
滤料承托层：总厚约mm，鹅卵石五种级配分布。
反冲洗水泵：反冲洗时由位于清水池的潜水离心泵泵送至滤池池底，强力反向冲洗。
反冲洗鼓风机：采用罗茨鼓风机，反冲洗时进行空气搓洗。
滤池自控阀门：气动和电动蝶阀。
滤池堰板：滤池堰板。
滤池主控柜：PLC可编程控制器，人机对话多界面显示屏，可提供中央控制系统或SCADA系统的输出；
加药系统：用于化学除磷的药剂投加以及反硝化脱氮时的碳源投加，由设计院配套设计。
滤池仪表：滤池进水流量计，反冲洗流量计，液位开关等，由设计院统一设计。
1.2、反硝化滤池具有独特的工艺特点
（1）该滤池粗滤料、深滤床对系统连续、稳定、高效运行提供了基础保证。
（2）专有的气水联合反冲冼装置、布气装置、操作工艺等系统集成技术有效解决直接过滤、生物滤池生物膜脱落堵塞滤池的问题。
（3）反硝化深床滤池持续运行，在去除NO3-N的同时产生氮气形成“气堵”。再继续运行，过滤阻力损失持续增加,甚至发生过滤短流,恶化出水水质。
专有的驱除氮气技术、即释氮循环技术，有效解决水过滤工艺常见的“气堵”堵塞问题，特别适用于生物反硝化工艺最终产物一氮气吹脱的工艺特点。
（4）完整性、集成化自动化装置与技术、在线监测仪器、计算机程序控制,可以保证整体工艺长期、稳定、可靠地连续运行、气水反冲、驱除氮气等操作,有效解决人工操作几乎无法完成的工艺过程控制问题。
1.3、反硝化深床滤池系统介绍
A.滤料
硬硅质砂，圆形尺寸范围1.7-3.3mm；
图2-3：过滤介质：石英砂
B.砾层
圆形硬硅质砂尺寸范围3-19mm；
C.滤砖
采用“U”型气水分布块滤砖技术，反冲洗不锈钢主、支气管；淘汰了长柄滤头和滤板。无易损易耗件。
D.进气管
当需要进气管配置时，不锈钢的进气管能够提供均匀的反冲洗气分配；
E.堰板
使滤池与反冲洗水槽分开，为进水和反冲洗出水的均匀分配提供条件
F.控制系统
PLC控制器是专为控制滤池的各种设备而开发的；
G.阀门
自动和手动的阀门控制水和空气的进出；
H.碳源存储和供给系统
通常设计为甲醇、乙酸、乙酸钠等，根据进入滤池的硝酸氮量来控制碳源投加量；
I.反冲洗泵
为滤池滤料的反冲洗和氮气释放系统反冲洗水；
J.反冲洗罗茨风机
为滤池滤料提供反冲洗空气；
K.其他
如现场仪表（电磁流量计、硝酸盐分析仪、溶解氧分析仪、超声波液位计等）、管道、阀门、驱氮系统、空压机系统。
2、反硝化深床滤池过滤机理
反硝化深床滤池为重力流滤池，采用粗石英砂滤料，在滤池运行过程中实现以下三个功能：
·悬浮物（SS）的过滤去除能力；
·硝态氮（NO3-N）的生物反硝化脱氮能力；
·絮凝后的非溶解性磷（PO43-盐磷）的去除能力。
并且整个滤池的进水、出水、反冲气洗、气水连冲、驱氮都为自动化控制。
在反硝化深床滤池运行的整个过程中有截留、吸附、脱附三个过程。
2.1、截留机理
两种基本类型：
机械过滤：其截留所有大于滤料或由已经沉积的颗粒物集团而形成的滤料的筛孔尺寸的颗粒物。滤料的筛孔越小，此现象越明显：其在由较粗滤料构成的滤床中作用较小，但在通过细筛孔介质的过滤中的作用较为重要。
在滤料上沉积：悬浮颗粒物随着液体流动；它可能穿过滤料而不被截留，这与其粒径和孔径的相对大小有关。无论如何，多种现象可以改变其行并使其与滤料接触。
2.2、吸附机理
颗粒物在滤料表面的吸附作用在低滤速时得到加强，其原因为物理作用力（挤压、内聚力）及主要为吸力的吸附力。
2.3、脱附机理
作为上述机理的结果，被已经沉积的颗粒物包裹着的滤料表面之间的间隙变小。流速升高，滤层阻力升高。被截留的沉积物可能脱附并被带到滤料的深层。在滤层失效之前，需要对滤池进行有效的反冲洗，恢复滤层的过滤性能。
反向反硝化深床滤池配有卓越的反冲洗配水配气系统，特有的二次配水配气系统，紧密分布的孔口，无反冲洗死角，大大提高反冲洗效率，提高滤池运行周期，降低滤池反冲洗运行费用。
2.4、反硝化脱氮机理
反硝化深床滤池滤料层在缺氧环境下运行，在滤料表面附着生长大量的反硝化生物菌群，二级生化处理出水通过重力流通过滤料层，污水中的硝酸盐（NO3-）或亚硝酸盐（NO2-）被吸附于滤料载体生物膜的吸附、还原成氮气（N2）从污水中释放出来，从而实现污水的反硝化脱氮过程，颗粒滤料同时具有截留悬浮物的作用。
反硝化菌是一类化能异养兼性缺氧型微生物，其反应在缺氧的条件下进行。反应过程中反硝化菌还原硝基氮需利用有机物（如甲醇）做为电子供体，污水厂的三级处理反硝化滤池，滤池进水的碳源（BOD5）已经比较低，为保障反硝化生物菌群的正常生物活性，需要适当的碳源（如甲醇）。滤池作为污水厂污水深度处理的保障性工艺，如果碳源投加过量，则引起污水厂出水BOD5超标，反硝化滤池特有“进水流量信号+进水溶解氧浓度信号+进水硝基氮浓度信号+出水硝基氮浓度信号”的碳源投加机制，能精确的控制碳源投加量，能做到经济节能稳定的运行。
反硝化过程中，有机物作为电子供体提供能量并得到氧化降解，利用硝酸盐中的氮做电子受体，使得硝态氮还原成氮气，其反应式如下：
NO3-+1.08CH3OH+0.24H2CO3→0.C5H7NO2+0.47N2↑+1.68H2O+HCO3-
NO2-+0.67CH3OH+0.53H2CO3→0.04C5H7NO2+0.48N2↑+1.23H2O+HCO3-
由上述反应可知，反硝化反应中每还原1gNO3-需消耗2.47g的甲醇，每还原1gNO2-需消耗1.53g的甲醇。
2.5、化学除磷的原理
化学除磷是通过“微絮凝过滤”来完成的。通过向污水中投加无机金属盐药剂与污水中溶解性的盐类，与磷酸盐混合后，形成颗粒状、非溶解性的物质，反应方程举例如下式。
Al3++PO43-→AlPO4↓pH=6～7
Fe3++PO43-→FePO4↓pH=5～5.5
“微絮凝过滤”除磷可以简单地理解为：水中溶解状的磷（离子状态），通过投加除磷絮凝剂转换为非溶解、颗粒状形式的过程，再通过过滤，以悬浮物的形式将磷去除掉。
2.6、化学除磷药剂
为了生成非溶解性的磷酸盐化合物，用于化学除磷的化学药剂主要是Fe3+盐、Al3+盐和氢氧化钙。考虑到铁盐过量投加引起色度增高、影响紫外消*系统的紫外透射率UVT，且化学污泥产泥量较大，氢氧化钙投加量大，污泥产量大等原因，本方案推荐使用铝盐作为除磷絮凝剂。
表2.1污水化学除磷中常用的铝盐
3、反硝化深床滤池技术优势
3.1、气水分布滤砖
我公司致力于为客户提供全套滤池系统，利用滤池技术和经验为客户提供金牌服务，为滤池的长期运行提供保驾护航。气水分布滤砖经历数次技术革新升级，铸就滤砖最合理的水力分配特征、精益求精的细节设计、最彻底的清洗效果、更宽的池体适应性、最经济的配水渠布置、最短的安装周期。
反向反硝化滤池和正向滤池的对比：
3.1.1技术特征
反向反硝化深床滤池采用的滤砖为具有U型配气的S型滤砖，滤砖的作用为：
A.提供承托砾石和砂砾的固体结构。
B.防止砾石进入配水系统。
C.尽可能降低水力冲击对滤池内部构件的损坏。
D.滤出液通过滤池排出顺畅。
E.整个滤床区域的反冲洗气体和水流的分配均匀，确保冲洗后滤料面平整。
F.把反冲洗系统与生物反应系统隔开，避免发生气水分布系统生物堵塞。
气水分配滤砖整体采用HDPE（高密度聚乙烯）材质，具有出色结构强度和韧性，滤砖安装完成后20年运行免维护。
气水分布滤砖技术特征详见表2.1。
表3.1气水分布滤砖技术特征表
滤砖为上气下水的布水布气系统：上部为反洗气孔，在中间U型腔道形成气垫层后均匀分布至滤砖上部反洗气孔，下部为布水系统，利用滤砖四周顶角形成的缝隙及滤砖底部集水孔收集滤后水，再经集水渠道出水管排至清水池。滤砖内部上气下水的结构设计确保反冲洗水和气体在整个滤池反冲洗气水分配系统的每一个扩散孔处均匀分布。在一块滤砖内同时完成气水均匀分配，不存在配水配气盲区，反冲洗无死区。
3.1.2最合理的水力分配
传统快滤池和V型滤池采用的滤头/滤板配水系统、依靠流体反射配水配气滤砖存在固有的反冲强度梯度，反冲强度分布的不均匀且存在反洗冲洗盲区，反冲洗效果不好。
在传统“S型”滤砖中，反冲水由一级分配腔进入滤砖，因为在距反冲洗进口最远的地方有更多的水和气从开孔处流出，导致一次配水腔配气配水不均匀。一次配水腔流出的不平衡水流在二次配水腔产生逆向水流，从而形成补偿使得沿滤砖长度方向上最终的整体压力均匀。由于水洗强度是3-5L/S.m2,气洗强度是15L/S.m2,都由滤砖顶面的配水配气孔经过，造成一代S型滤砖的布水布气效果不佳，只有在气水联冲的过程中才会稍显均匀。
3.1.3最彻底的清洗效果
传统的滤板/滤头配水配气系统和依靠流体反射配水配气滤砖系统在配水配气系统上方存在反反冲洗盲区，这将意味着反冲洗气、水不能够对滤料起到有效的反冲洗。在长期运行中，承托层/滤料中会堆积大量的污泥，增大水头损失，缩短过滤周期，存在承托层扰动隐患。
我公司的U型滤砖都以近距离地彼此隔离（个孔口/m2），不阻塞孔口为特点，从而使得气体和反洗水得到均匀无盲区的分布。把过滤系统的无障碍运行作为目标，从而使过滤介质达到更好的清洁效果。
3.1.4最简便的安装方式
单块U型滤砖约10kg，采用承插口和密封圈的连接方式。针对不同的项目设计，加工出厂后的滤砖在现场不需要做任何调整，只需要通过专用工具快速的完成滤砖的组装，滤砖的池内铺设类似于居民家中铺地面砖一样便利。
由于配水配气滤砖的高度仅约0.3m，大量节省了土建池体高度；且池体内部不需要任何预埋件，不需要任何滤粱，滤柱等，池体结构简单；滤砖安装时，池底先铺设C30混凝土找平，再铺设滤砖，底部混凝土初步凝固后，相邻滤砖以及与池壁的缝隙内不需要灌注混凝土，使用不锈钢紧固件紧固，达到坚固耐用的目的。由于最新型U型滤砖安装是土建完成后池底不需要混凝土二次浇注，因此对大大的降低了土建施工的费用和配水配气系统的安装成本。
3.2、结构简便的反洗空气管道系统
反硝化深床滤池反冲洗空气管道系统结构简单，安装非常方便，反硝化深床滤池每格池子只有一根不锈钢配气管，配气主管伸出若干根配气支管，配气支管深入到每排滤砖的一级分配腔，提供一排滤砖面积滤料反洗所需气量，通过滤砖来均匀地分配到池子内部，反硝化深床滤池配气管的安装非常方便，现场通过法兰与滤池反冲洗空气主管道连接，每格滤池的配气主管采用不锈钢支架固定在配水渠内，滤池池底不再需要任何配气管及不锈钢固定支架。为防止焊渣等杂质进入空气管，堵塞滤砖，反冲洗空气管在工厂内即完成焊接，出厂前通过质量检测。
3.3、碳源投加控制
深床滤池作为作为后置式反硝化滤池，进水有机物含量很低，反硝化滤池需要投加碳源，碳源的投加精确直接影响运行费用和反硝化滤池脱氮效果。碳源的过量投加不仅仅造成运行成本过高，且有出水COD、BOD升高的风险，而当碳源投加量不足的时候，反硝化脱氮反应受到影响，出水硝态氮又不达标。因此碳源的精确投加对于后置式反硝化滤池尤为重要。
碳源的投加量除了与进、出水硝基氮浓度有关，还与反硝化滤池进水溶解氧浓度有关。较高跌水引起进水溶解氧升高，需要消耗额外的碳源。本公司设计采用恒水位运行控制，能够有效控制滤池进水溶解氧的增加。
碳源投加系统，采用前馈+后馈形式控制，精确投加碳源，出水水质有保证。滤池能够实现基于需去除的硝态氮的负荷量来控制碳源的投加量，即系统自动获取滤池的进水流量，结合滤池的进、出水硝酸盐浓度，溶解氧DO浓度，通过碳源投加现场控制柜内置软件的计算，结合硝态氮出水后反馈机制，定期小比例的修正碳源投加值，发出指令控制加药泵的碳源投加量，避免碳源投加过量和不足。
3.3.1液位控制
反硝化深床滤池可以采用变水位控制和恒水位控制，恒水位控制较变水位控制设备和仪表投资稍高一点，而变水位控制滤池的土建池高稍高一些，对于污水反硝化深床滤池而言，反硝化深床滤池推荐采用恒液位控制，主要原因还是避免滤池进水过高的跌水造成溶解氧的增加，滤池溶解氧的增加意味着更多的碳源消耗并降低有效的缺氧状态下的滤层厚度，影响出水水质。
3.3.2氮气释放工艺
随着反硝化过程的进行，污水中的硝酸盐在微生物作用下，反硝化生产氮气，氮气逐渐累积在滤料层中，减小过滤后水通过滤层的空隙，造成滤池水头损失增加。针对仅由于氮气积累造成的过滤水头增加，可通过单独的水反冲释放滤层中积累的气体，减小滤池运行中的水头损失，保障滤池过滤滤速。正向反硝化滤池氮气释放的周期约为3h，可以通过在线仪表监测进水流量及硝酸盐量，PLC系统自动计算滤层需要做氮气释放的周期，也可以通过运行经验在上位机上直接设置氮气释放周期。本项目采用反向反硝化滤池工艺，无需进行驱氮。
3.3.3滤料及承托层选择
滤料是滤池过滤和反硝化的实际载体，直接影响滤池出水效果，我公司通过大量项目和试验数据积累得出适合于DF反硝化深床滤池的滤料。对于常规污水深度处理我们采用如下规格滤料，针对特殊进水水质，我们会对滤料的深度及规格做相应的调整。
滤料采用高品度硅砂，至少95％含硅石量。承托层采用天然鹅卵石。
表3-2滤料技术规格表
表3-3承托层技术规格表
3.3.4气/水反冲洗工艺
A.关闭进水阀，降低液位-关闭出水阀
B.打开反洗排水阀
C.确认风机排空阀打开状态，启动反洗罗茨风机
D.打开反冲洗进气阀，关闭风机排空阀，空气反冲洗大约2分钟
E.启动反冲洗水泵，打开反冲洗进水阀，气/水同时反冲洗大约10分钟
F.打开风机排空阀-关闭罗茨风机，关闭反冲洗进气阀
G.继续水单独反冲大约5分钟，脱除滤池内的残留空气以及残留的反洗废水
H.关闭反冲洗进水阀和反冲水泵
I.关闭反洗排水阀，打开进水阀和出水阀，滤池恢复运行
J.滤池需定期反冲洗，反冲洗模拟人的搓手模式，大量强有力的空气使滤料相互搓擦，使截留的SS全部清洗出池，冲洗用水一般为总量的1-3％。
滤池运行如下图所示
图2-4：气洗图2-5：气水同时反冲
图2-6：水洗图2-7：过滤
4、DF反向反硝化深度滤池工程设计
4.1、设计规模
本扩建工程设深床滤池1座，设计处理规模m3/d，变化系数Kz=1.2；设计进水流量Qave≈.83m3/h，设计峰值流量Qmax=m3/h。
4.2、设计水质
本工程深度处理工艺单元拟采用反向反硝化深床滤池，通过反硝化过滤进一步去除水中NO3-N、SS、TP等污染物，设计进出水水质满足表4-1要求
表4-1深床滤池进、出水水质
注：
(1)滤池出水水质为日平均值，取样方法必须满足GB-中的要求；
(2)深床滤池进水取样点为总配水渠，出水取样在深床滤池产水池中等深度采集，取样的频率、时间应得到双方认可；
(3)滤池通过絮凝过滤去除非溶解状态的磷，溶解状态的磷需要在滤池进水投加PAC；
4.3、反硝化深床滤池处理工艺
4.4、工艺路线
污水厂消*采用加氯消*工艺，出水提标改造到一级A标准。通过上述远期进出水水质设计要求可以看出，TN去除量最大可达10mg/L，传统的滤布滤池、纤维束滤池和均质滤料滤池均不能满足设计需要。
我公司深床反向反硝化滤池可同步满足去除TN、SS，并在去除SS过程中同步去除一部分CODcr和BOD5。可以稳定达到《地表水环境质量标准》一级A标准。该滤池反硝化功能启动迅速，反硝化效果优异。
4.5、深床滤池系统设计
按吨/天污水处理量考虑，反硝化深床滤池设计2格，滤池单排布置，配套设置清水池和废水池。清水池用于储存一定量的清水，保持滤池反冲洗和驱除氮气所需要的一定净水的体积；废水池用于收集DF反向反硝化深床滤池反冲洗的排水。配有1套反冲洗系统，含反冲洗水泵、反冲洗风机和反冲洗废水排放泵等。
本工程反向反硝化深床滤池平面布置总尺寸L×B=12×5m。滤池深4.5m。
水头损失：滤池反冲洗水头损失2.0m-2.5m。
A、水力负荷
注：1格滤池运行为有1格滤池进行反冲洗时其他滤池的滤速。
B、反冲洗强度设计
C、控制方式
D、压缩空气气源
DF反硝化深床滤池配套的进水闸门、过滤出水调节阀、反冲洗进水阀、反冲洗进气阀、反冲洗排水阀均采用气动蝶阀，压缩空气气源为气动阀门提供压缩空气。
4.5.1反硝化深床滤池构筑物
A、DF反向反硝化深床滤池
功能：去除SS、TN和TP。
类型：碳钢一体化池体
数量：2格
单池尺寸
内净尺寸：L×B×H=12×2.5×4.5m（单格）
单池过滤面积：30m2
池长：12m
池宽：2.5m
滤料厚度：mm
滤料规格：2.0-4.0mm石英砂
滤料体积：约55m3
承托层高度：mm
承托层规格：粒径8～40mm天然鹅卵石
承托层体积：约13.5m3
B.清水池
功能：供深床滤池水反冲
类型：地下式矩形钢筋砼构筑物
数量：1座，与滤池合建
有效容积：m3。
C.反冲洗废水池
功能：用于深床滤池反冲洗废水
类型：地下式矩形钢筋砼构筑物
数量：1座，与滤池合建
有效容积：m3。
4.5.2反硝化滤池主要设备
A.进出水系统
每格滤池设置2套出水堰板；均为不锈钢材质
A.布水布气系统
设备类型：进水管、进气管及DF反硝化深床滤池中各种气管、底部布气方管均采用不锈钢材质
B.滤料介质
设备类型：石英砂，粒径2-4mm，滤床深度1.83m
数量：m3
C.支撑介质
设备类型：天然鹅卵石，粒径8～40mm，支撑层深度0.45m
数量：27m3
D.反冲洗水泵
设备类型：潜水离心泵
数量：2台，1用1备
设计参数：流量Q=m3/h
扬程：H=10m
功率：22KW/台
F.管道混合器
型号：DN
数量：1台
G.气动控制闸/阀
数量：共9个
DN滤池出水气动调节阀1个
DN滤池进水气动蝶阀2个
DN反洗进水气动蝶阀2个
DN反洗出水气动蝶阀2个
DN反洗进气气动蝶阀2个
H.电动控制阀
DN电动蝶阀1个（用于罗茨鼓风机泄压阀）。
G.手动阀门
数量：共4个
DN反冲洗水泵手动蝶阀2个
DN反冲洗水泵止回阀2个
H.自动控制柜
数量：1套。
滤池配套1个主控柜，为美国AB或Siemens品牌，防护等级IP55，含PLC及HMI人机界面。主控柜用于控制2台反冲洗风机、2台反冲洗水泵、所有自动控制阀门和碳源投加计量泵。
为降低碳源投加费用，需精确控制碳源投加量，含仪表控制系统一套。
4.5.3鼓风机
鼓风机房安装反冲洗鼓风机。为保证鼓风机正常操作，减少噪音，设置空气除尘装置和消声装置。配套设备包括过滤器、消音设备、阀门及控制系统。鼓风机外加隔声罩和放空消音器，使噪音降低至90dB以下。
鼓风机（用于反硝化滤池反冲洗）
设备类型：罗茨鼓风机
数量：2台，1用1备
单台风量：Q=30m3/min
单台风压：H=68.9kPa
功率：55KW/台
4.5.4碳源储存及投加系统
本工程投加碳源为乙酸钠。碳源投加采用“前反馈+后反馈”机制，考虑5%的后反馈修正。碳源投加量是根据进水水质情况适时调整的，按最不利情况考虑。
本方案按去除8mg/LNO3-N计算碳源投加量。
采用纯度为20%液态乙酸钠原液作为碳源，投加量为至少为48mg/l（设计院可做调整），
1)主要设备
A.储罐
设备类型：室外储罐
数量：1套
有效容积：10m3/套，储存7天用量。
B.碳源投加泵
设备类型：计量泵（变频调速、防火防爆）
数量：设置2台，1用1备
量程：流量Q=L/h，扬程H=40m。
含安全阀、背压阀、脉冲阻尼器、压力表、流量矫正柱等。
C.在线稀释系统
配套碳源投加，2套
4.5.6仪表
1）流量计
A进水流量计
数量：电磁流量计1套，规格DN。
功能：用于监测进水流量，并根据水量进行反馈确定碳源投加量。
B反冲洗水流量计
数量：DN电磁流量计1个
功能：将流量信号反馈给气动调节阀来控制反冲洗水强度。
2）液位开关
数量：4个
其中每格滤池设置液位开关1个，共2个。
在清水池中设置液位开关1个
在反冲洗废水池中设置液位开关1个
3）其他
根据需要，还需要配套鼓风机和水泵压力表，配套鼓风机及空压机压力开关等。
5、反硝化深床滤池供货清单
6、总结、运行费用及建议
6.1、总结
1、多功能性：科升反硝化深床滤池一池多用，同步去除TN、SS、TP三个水质指标稳定达标，运行可靠，而其它滤池技术功能单一。
2、TN低温时稳定达标：根据调查现实运行情况，因国内大部分污水处理厂在冬季低温条件下反硝化不彻底，科升反向反硝化深床滤池可对TN的稳定达标起到了把关作用，并可应对远期日益严格的TN排放标准（国家环保部已列入十二五计划中）。
我公司技术可保证TN≤15mg/L。
3、工艺灵活性：夏季TN如能达标，运行时简单改变工艺运行条件，反硝化深床滤池可灵活转换成深床滤池，可只直接过滤SS，满足SS稳定达标并可小于5mg/l。
4、投资成本低：因反硝化深床滤池一池多用，污水处理厂总体投资大大节省。
5、运行成本少：反硝化滤池独有的驱氮技术，保证滤池具有最小的碳源消耗和能耗。反冲洗水量小，本技术反冲洗水量一般≤2%，保证≤4%，远小于其他类型滤池的5%-10%，这无疑降低了反冲洗废水的处理成本。
6、反硝化深床滤池终身免维护，无易损易耗件。
6.2、运行费用
滤池的运行费用由两部分组成：
1、反冲洗电费
反冲洗电耗计算：滤池运行周期24h（按最不利工况计算），每天冲洗2格滤池，反冲洗历时：气单独反冲洗5min+气水联合反冲洗10min+水单独反冲洗5min。则气反冲洗时间为15min/每池，计30min/0.5h；水反冲洗时间为15min/每池，计30min/0.5h。
驱氮电耗计算：驱氮周期3h，每次水反冲2min。
2、反硝化脱氮，则碳源投加费用：
冬季低温进水平均TN为22mg/L，设计出水TN为15mg/L，则去除TN为7mg/l（保险起见取8mg/L）。碳源投加乙酸钠。
根据反硝化的反应动力学方程可知，根据工程经验去除每克NO3-N需要6克乙酸钠。按去除NO3-N8mg/L计算，那么，理论上乙酸钠的吨水投加量为：
8×6=48mg/L
按市售20%乙酸钠溶液，密度1kg/m3，则每天需要的乙酸钠溶液的体积为总量为：
×48×0.÷20%=kg/d，即1.36m3
为保证7天的储存用量，储罐容积为：
1.36×7=9.52m3，配置1只10m3的储罐。
配置2台乙酸投加计量泵，流量为1.36÷24×=56.6L/h计量泵采用L/h，0.5bra
按市售20%乙酸钠元/吨，每吨水碳源投加费用为：÷=0.24元/吨
3、人工费用
DF反硝化深床滤池系统采用全自动化控制运行，无需人员现场值守，本方案暂不考虑人工费。
4、总运行费用：电耗、采用乙酸钠作为碳源，则运行费用0.元/吨水。
注：化学除磷加药系统
混凝剂投加系统用于化学除磷，包括机械搅拌混合池，在深床滤池内通过微絮凝过滤完成，可替代混凝沉淀、过滤系统，该部分可配合设计院完成。
1.1高效沉淀池介绍
1.1.1概况
高效沉淀池是在传统高密度澄清池基础上改进的高效沉淀池，并利用池中的泥渣与混凝剂以及原水中的杂质颗粒相互接触、吸附、沉淀，以达到泥水分离目的的净水构筑物。高效沉淀池是集化学混凝絮凝、污泥循环、斜管分离以及污泥浓缩等多种分离理论于一体，通过合理的水力设计和结构组合开发出的具有高速水分离和污泥同步浓缩功能的新一代沉淀工艺。
高效沉淀池的适用范围广，可以称得上是“万能”沉淀池。其广泛应用于自来水、工业给水、市*污水回用、工业污水回用等领域。
1.1.2主要优点
1）、出水水质好：通过斜管分离产生出水。
2）、耐冲击负荷：不受流量或污染负荷变化的影响，含砂原水的最大浊度不可超过1NTU。
3）、运行成本低：与传统工艺相比，节约15%至40%药剂。
4）、排放的污泥浓度很高，可达30-克/升；一体化污泥浓缩避免了后续的浓缩工艺，产生的污泥可以直接排放，与静态沉淀池相比，水量损失非常低。
5）、沉淀效率高，每小时达8-12米，是结构最紧凑的沉淀池，结构紧凑减少了土建造价并且节约建设用地。.
1.1.3高效沉淀池工艺流程及说明：
高效沉淀池组成及工艺说明
高效沉淀池主要由混合单元、反应区、沉淀/浓缩区以及斜管分离区组成。其工艺基于以下五个方面：
1）、独特的整体化絮凝反应区设计；
2）、推流式反应区至沉淀区之间的慢速传输；
3）、沉淀区到反应区的污泥再循环系统；
4）、采用有机合成絮凝剂；
5）、采用斜管沉淀分离机理。
原水加入各药剂后首先进入高效沉淀池反应区，在反应区通过快速搅拌器搅拌污泥循环作用下快速絮凝，然后在推流段慢速絮凝的作用下絮体增长密集、结实，水流进入预沉—浓缩区，多数矾花在这个单元内沉淀、浓缩，最后通过斜管沉淀单元将剩余矾花从该单元内去除。
1.1.4高效沉淀池各部分的作用说明
a、混合
采用管式静态混合器(或机械搅拌)，用以快速混合投加的絮凝剂，絮凝剂采用聚合氯化铝。
b、反应池
反应池分为两个部分：一个是快速混凝搅拌池，另一个是慢速混凝反应池。
快速混凝搅拌池：将原水与絮凝剂快速搅拌混合后引入到反应池底板的中央。一个叶轮位于中心稳流型的圆筒内，该叶轮的作用是使反应池内水流均匀混合，并为絮凝和聚合电解质的分配提供所需的动能量。
在该区加入适量的助凝剂，采用螺旋式叶轮搅拌机进行均匀搅拌，同时通过污泥循环以达到最佳的固体浓度，助凝剂采用PAM。
混合反应池中悬浮絮状或晶状固体颗粒的浓度保持在最佳状态，该状态取决于所采用的处理方式，通过来自污泥浓缩区的浓缩污泥的外部再循环系统使池中污泥浓度得以保障。
推流式反应池：上升式推流反应池是一个慢速絮凝池，其作用就是产生扫粒絮凝，以获得较大的絮状物，达到沉淀区内的快速沉淀。
c、预沉池—浓缩区
矾花慢速地从一个大的预沉区进入到澄清区，这样可避免损坏矾花或产生旋涡，确使大量的悬浮固体颗粒在该区均匀沉积。
矾花在澄清池下部汇集成污泥并浓缩，浓缩区分为两层：一层位于排泥斗上部，一层位于其下部。
上层为再循环污泥的浓缩，污泥在这层的停留时间为几小时，然后排入到排泥斗内，排泥斗上部的污泥入口处较大，无需开槽。在某些特殊情况下（如：流速不同或负荷不同等），可调整再循环区的高度。由于高度的调整，必会影响污泥停留时间及其浓度的变化。部分浓缩污泥自浓缩区用污泥泵排出，循环至反应池入口。
下层是产生大量浓缩污泥的地方，浓缩污泥的浓度至少为20g/l，污泥浓缩区设有泥位控制开关，用来控制污泥泵的运行，保证浓缩污泥层在所控制的范围内，并保证浓缩池的正常工作。
采用污泥泵从预沉池—浓缩池的底部抽出剩余污泥，送至污泥脱水间或可接纳高浓度泥水的排水管网等其他场合。
d、斜管分离区
逆流式斜管沉淀区将剩余的矾花沉淀，通过固定在清水收集槽下侧的纵向板进行水力分布，这些板有效地将斜管分为独立的几组以提高水流均匀分配，不必使用任何优先渠道，使反应沉淀可在最佳状态下完成。
澄清水由一个集水槽系统回收，絮凝物堆积在澄清池的下部，形成的污泥也在这部分区域浓缩。
通过刮泥机将污泥收集起来，循环至反应池入口处，剩余污泥排放。
1.1.5高效沉淀池与斜管沉淀池的比较
2.沉淀池工程设计
2.1、设计规模
本扩建工程沉淀池1座，设计处理规模m3/d，变化系数Kz=1.2；设计进水流量Qave≈.8m3/h，设计峰值流量Qmax=m3/h。
2.2沉淀池池构筑物
A、沉淀池
功能：去除SS和TP。
类型：碳钢一体化池体
数量：2格
单池尺寸
内净尺寸：L×B×H=10×2.5×5m（单格）
斜管面积：17.5m2
混凝时间：3.4min
絮凝时间：5.1min
沉淀区表面负荷：8m3/m2.h
2.3沉淀主要设备
A.混合搅拌机
功率：1.5Kw
数量：2台
B.絮凝网板
A型及B型
数量：2套
C.气动不锈钢方闸门
数量：2套
规格：*mm
D.斜管
数量：35平方
规格：L=，φ80mm，安装角度60°
2.4PAM及PAC投加系统
本方案PAM按1mg/L计算
PAC按.6mg/L计算
A.储罐
设备类型：室外储罐
数量：2套
有效容积：50m3/套。
B.PAC/PAM加泵
设备类型：PAC计量泵（变频调速、防火防爆）
数量：设置2台
量程：流量Q=0-L/h，扬程H=40m。
设备类型：PAM计量泵（变频调速、防火防爆）
数量：设置2台
量程：流量Q=0-50L/h，扬程H=40m。
含安全阀、背压阀、脉冲阻尼器、压力表、流量矫正柱等。
3、沉淀池供货清单